Snip design av stödmurar. Designöverväganden för stödmurar och källarväggar

"Design av stödmurar och källarväggar".

Utvecklad för SNiP 2.09.03-85 "Konstruktion av industriföretag". Innehåller huvudbestämmelserna för beräkning och design av stödmurar och källarväggar i industriföretag från monolitisk och prefabricerad betong och armerad betong. Räkneexempel ges.
För ingenjörer och tekniker inom design- och konstruktionsorganisationer.

FÖRORD

Manualen sammanställdes för SNiP 2.09.03-85 "Konstruktioner av industriföretag" och innehåller huvudbestämmelserna för beräkning och design av stödmurar och källarväggar hos industriföretag från monolitisk, prefabricerad betong och armerad betong med beräkningsexempel och nödvändiga tabellvärden för koefficienterna som underlättar beräkningen.

I processen med att förbereda handboken förtydligades vissa beräkningsförutsättningar för SNiP 2.09.03-85, inklusive att ta hänsyn till krafterna från jordsammanhållning, bestämma lutningen för kollapsprismats glidplan, som är tänkta att återspeglas i tillägg till den angivna SNiP.

Manualen utvecklades av Central Research Institute of Industrial Buildings of the Gosstroy of the USSR (kandidater för tekniska vetenskaper A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, ingenjörer I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. JI. Kuzina) med deltagande av NIIOSP dem. N. M. Gersevanova från Sovjetunionens statliga konstruktionskommitté (doktor i tekniska vetenskaper E. A. Sorochan, kandidater för tekniska vetenskaper A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Grundprojekt (ingenjörer V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinovich, Kyivt V. Kolovine (Kolovinz, Kolovine, Kolovine, Kolovine). A. N. Sytnik, N. I. Solovieva).

1. ALLMÄNNA INSTRUKTIONER

1.1. Denna handbok sammanställdes till SNiP 2.09.03-85 "Konstruktioner av industriföretag" och gäller utformningen av:
stödmurar som är uppförda på naturlig grund och belägna på territorier för industriföretag, städer, städer, tillfart och järnvägar och vägar på plats;
industrikällare, både fristående och inbyggda.

1.2. Manualen gäller inte utformning av stödmurar på huvudvägar, hydrauliska konstruktioner, stödmurar för speciella ändamål (skredskydd, skredskydd etc.), samt utformning av stödmurar avsedda för byggande i speciella syften förhållanden (på permafrost, svällning, sättningar, på underminerade territorier, etc.).

1.3. Utformningen av stödmurar och källarväggar bör utföras på basis av:
översiktsplanritningar (horisontell och vertikal layout);
rapport om tekniska och geologiska undersökningar;
teknisk uppgift innehållande data om laster och vid behov särskilda krav på den konstruerade konstruktionen, till exempel krav på begränsning av deformationer m.m.

1.4. Utformningen av stödmurar och källare bör fastställas på grundval av en jämförelse av alternativ, baserat på den tekniska och ekonomiska genomförbarheten av deras användning under specifika konstruktionsförhållanden, med hänsyn tagen till den maximala minskningen av materialförbrukning, arbetsintensitet och byggkostnad, samt att ta hänsyn till strukturernas driftsförhållanden.

1.5. Stödmurar inbyggda avräkningar, bör utformas med hänsyn till de arkitektoniska egenskaperna hos dessa föremål.

1.6. Vid utformning av stödmurar och källare bör strukturella scheman antas som ger den nödvändiga styrkan, stabiliteten och rumsliga oföränderligheten av strukturen som helhet, såväl som dess individuella element i alla stadier av konstruktion och drift.

1.7. Delar av prefabricerade strukturer måste uppfylla villkoren för deras industriella produktion på specialiserade företag.
Det är tillrådligt att förstora elementen i prefabricerade strukturer, så långt monteringsmekanismernas bärförmåga, såväl som tillverknings- och transportförhållandena tillåter.

1.8. För monolitiska armerade betongkonstruktioner bör enhetliga formsättningar och övergripande dimensioner tillhandahållas, vilket möjliggör användning av standardförstärkningsprodukter och lagerform.

1.9. I prefabricerade konstruktioner av stödmurar och källare måste nodernas strukturer och anslutningen av elementen säkerställa tillförlitlig kraftöverföring, hållfastheten hos elementen i själva fogzonen, såväl som anslutningen av den extra lagda betongen i fog med konstruktionens betong.

1.10. Utformningen av stödmurar och källare i närvaro av en aggressiv miljö bör utföras med hänsyn till de ytterligare kraven i SNiP 3.04.03-85 "Skydd av byggnadskonstruktioner och strukturer mot korrosion".

1.11. Utformningen av åtgärder för att skydda armerade betongkonstruktioner från elektrokorrosion bör utföras med hänsyn till kraven i de relevanta regulatoriska dokumenten.

1.12. Vid utformning av stödmurar och källare bör som regel enhetliga standardstrukturer användas.
Utformningen av individuella strukturer av stödmurar och källare är tillåten i de fall där värdena för parametrar och belastningar för deras design inte motsvarar de värden som accepteras för standardstrukturer, eller när användningen av standardstrukturer är omöjlig, baserat på om lokala byggförhållanden.

1.13. Denna handbok behandlar stödmurar och källarväggar fyllda med homogen jord.

2. STRUKTURMATERIAL

2.1. Beroende på den antagna designlösningen kan stödmurar byggas av armerad betong, betong, bråtebetong och murverk.

2.2. Valet av konstruktionsmaterial bestäms av tekniska och ekonomiska överväganden, hållbarhetskrav, arbetsförhållanden, tillgången på lokala byggmaterial och mekanisering.

2.3. För betong- och armerade betongkonstruktioner rekommenderas att använda betong med en tryckhållfasthet av minst klass B 15.

2.4. För konstruktioner som utsätts för omväxlande frysning och upptining ska projektet specificera betongkvaliteten för frostbeständighet och vattenbeständighet. Konstruktionsgraden för betong ställs in beroende på temperaturregimen som uppstår under driften av konstruktionen och värdena för de beräknade vintertemperaturerna för utomhusluften i byggområdet och tas i enlighet med tabell. ett...

Sammanställd för kapitlen SNiP 11-15-74 och 11-91-77 och innehåller huvudbestämmelserna för beräkning och design av stödmurar gjorda av monolitisk och prefabricerad armerad betong med hjälp av beräkningen och de nödvändiga tabellvärdena av koefficienterna som underlättar beräkningen, samt rekommendationer för beräkning av väggarna i industrikällare och civila byggnader.

För ingenjörer och tekniker inom design- och konstruktionsorganisationer.

1. ALLMÄNNA BESTÄMMELSER

1.1. Riktlinjerna gäller utformning av gravitationsstödmurar för industri- och civilbyggnader byggda på naturlig grund samt utformning av källarväggar för industri- och civilbyggnader.

1.2. Riktlinjerna gäller inte utformning av stödmurar på huvudvägar, hydrauliska konstruktioner, specialstödmurar (skredskydd, skredskydd etc.), samt utformning av stödmurar avsedda för byggande i speciella syften förhållanden (permafrostsvällning, sättningar, i underminerade territorier och etc.).

1.3. Utformningen av stödmurar och källarväggar bör utföras på basis av:

översiktsplanritningar (horisontell och vertikal layout);

rapport om tekniska och geologiska undersökningar;

teknisk uppgift innehållande data om laster, vid behov, särskilda krav på den konstruerade konstruktionen, till exempel krav på begränsning av deformationer m.m.

1.4. Utformningen av stödmurar och källarväggar bör fastställas i enlighet med jämförelsen av alternativ, baserat på den tekniska och ekonomiska genomförbarheten av deras användning under specifika konstruktionsförhållanden, med hänsyn tagen till den maximala minskningen av materialförbrukning, arbetsintensitet och byggkostnad, som samt att ta hänsyn till strukturernas driftsförhållanden.

1.5. Stödmurar byggda i bosättningar bör utformas med hänsyn till de arkitektoniska egenskaperna hos dessa punkter.

1.6. Vid utformning av stödmurar och källarväggar bör strukturella scheman antas som ger den nödvändiga styrkan, stabiliteten och rumsliga oföränderligheten av strukturen som helhet, såväl som dess individuella element i alla stadier av konstruktion och drift.

1.7. Delar av prefabricerade strukturer måste uppfylla villkoren för deras industriella produktion på specialiserade företag.

Det är tillrådligt att förstora elementen i prefabricerade strukturer, så långt monteringsmekanismernas bärförmåga, såväl som tillverknings- och transportförhållandena tillåter.

1.8. För monolitiska armerade betongkonstruktioner bör enhetliga formsättningar och övergripande dimensioner tillhandahållas, vilket möjliggör användning av standardförstärkningsprodukter och lagerform.

1.9. I de kontroversiella konstruktionerna av stödmurar och källarväggar måste hakens strukturer och anslutningarna av elementen säkerställa tillförlitlig kraftöverföring, hållfastheten hos elementen i själva fogzonen, såväl som anslutningen av den extra lagda betongen i fogen med konstruktionens betong.

1.10. Utformningen av strukturer för stödmurar och väggkällare i närvaro av en aggressiv miljö bör utföras med hänsyn till de ytterligare krav som ställs av chefen för SNiP II1-23-78.

1.11. Utformningen av åtgärder för att skydda armerade betongkonstruktioner från elektrokorrosion bör utföras med hänsyn till kraven i SN 65-76 "Instruktioner för skydd av armerade betongkonstruktioner från korrosion orsakad av ströströmmar."

1.12. Vid utformning av stödmurar och källarväggar bör som regel enhetliga standardstrukturer användas.

Utformningen av enskilda konstruktioner av stödmurar och källarväggar är tillåten i de fall där parametrarna och belastningarna för deras konstruktion överstiger parametrarna och belastningarna för standardkonstruktioner, eller när användningen av standardkonstruktioner är omöjlig baserat på lokala konstruktionsförhållanden.

1.13. Riktlinjerna behandlar stödmurar och källarväggar vid återfyllning med homogen jord.

2. MATERIAL FÖR STÖTVÄGAR

2.1. Beroende på den antagna designlösningen kan stödmurar byggas av armerad betong, betong, bråtebetong och murverk.

2.2. Valet av material för stödmurar bestäms av tekniska och ekonomiska överväganden, hållbarhetskrav, arbetsförhållanden, tillgången på lokala byggmaterial och mekanisering.

2.3. Armerad betong och betongstödmurar rekommenderas att utformas av betong av en designkvalitet när det gäller tryckhållfasthet:

för prefabricerade armerade betongkonstruktioner - M 200, M 300, M 400;

för monolitiska armerade betong- och betongkonstruktioner - M 150, M 200,

Förspända armerade betongkonstruktioner bör huvudsakligen utformas från betongsorterna MZOO, M 400. M 500, M 600. För betongberedning bör betongsorterna M 50 och M 100 användas.

2.4. För tegelstödmurar bör välbränt rött tegel av en kvalitet av minst M 200 användas för en murbrukskvalitet på minst M 25, och för mycket våta jordar - minst M 50. Användning av silikattegel är inte tillåten .

2.5. Grus och spillror betongmurverk för stödmurar bör vara gjorda av sten med en gradering av minst 150-200 på Portland cementbruk av en kvalitet av minst 50.

2.6. För konstruktioner som utsätts för växelvis frysning och upptining ska konstruktionen specificera betongkvaliteten för frostbeständighet. Designkvaliteten av betong för frostbeständighet för armerade betongkonstruktioner av stödmurar tilldelas beroende på temperaturregimen för deras drift i enlighet med Tabell. 1. Temperaturdriftsättet ställs in baserat på värdet på den beräknade vintertemperaturen för uteluften i byggområdet.

Kraven på bråtebetong och murverk vad gäller frostbeständighet är desamma som för betong- och armerade betongkonstruktioner.

2.7. För armering av armerade betongkonstruktioner gjorda utan förspänning bör varmvalsat armeringsstål av en periodisk profil av klasserna A-III och A-P enligt GOST 5781-75 användas. För montering av (distributions) beslag är det tillåtet att använda varmvalsade beslag av klass A-I enligt GOST 5781-75 eller vanlig förstärkande slät tråd av klass B-I enligt GOST 6727-53*.

Vid designad vintertemperatur under minus 30° är armeringsstål av klass A-P klass VSt5ps2 inte tillåtet att användas.

2.8. Som förspänd armering av förspända armerade betongelement, värmeförstärkt armering av klasserna At-VI och At-V enligt; GOST 10884-78.

Det är också tillåtet att använda varmvalsade armeringsjärn i klasserna A-V, A-IV enligt GOST 5781-75 och värmeförstärkta armeringsjärn av klass At-IV enligt GOST 10884-81 tillåtna.

2.9. Förankringsstänger och inbäddade element bör vara gjorda av valsat bandstål av klass C 38/23 (GOST 380-71 *) klass VStZkp2 vid en designad vintertemperatur på upp till minus 30 ° C inklusive och klass VStZpsb vid en designtemperatur på minus 30 ° C till minus 40 ° MED. För ankarstänger rekommenderas även stål 1^S 52/40 grad 10G2S1 vid designade vintertemperaturer ner till minus HOX inklusive. Tjockleken på bandstål bör tas till minst 6 mm. Det är även möjligt att använda armeringsstål av klass A-III för ankarstänger.

2.10. I prefabricerade armerade betong- och betongelement ska monterings(lyft)öglor vara gjorda av armeringsstål av klass A-I (kvaliteterna VStZsp2 och VStZps2) eller stål av klass A-P 1 (graden YuGT). När den beräknade vintertemperaturen är under -40 ° C är det inte tillåtet att använda VStZps2 stål för gångjärn.

3. TYPER AV STÖTVÄGAR

3.1. Stödmurar enligt den konstruktiva lösningen är uppdelade i massiva och tunnväggiga.

I massiva stödmurar tillhandahålls deras motstånd mot skjuvning under påverkan av horisontellt marktryck huvudsakligen av väggens egen vikt.

I tunnväggiga stödmurar säkerställs deras stabilitet av väggens egen vikt och vikten av jorden som är involverad i väggkonstruktionens arbete.

I regel är massiva stödmurar mer materialintensiva och mer arbetskrävande att uppföra än tunnväggiga, och kan användas med en lämplig förstudie (till exempel när de är byggda av lokala material, frånvaron av prefabricerade betong etc.).

3.2. Massiva väggar kan byggas av in-situ betong, prefabricerade betongblock, grusbetong och murverk. Enligt tvärsnittsformen kan massiva väggar vara:

med två vertikala ytor (fig. la);

vertikal framsida och lutande baksida (fig. 1.6),

med en lutande framsida och vertikal baksida (fig. 1, c),

med två ytor lutande mot återfyllningen (fig. 1, d),

med ett tillbakalutat ansikte,

med en bruten bakkant.

3.3. Väggar med sluttande kanter (variabel sektion, gallring uppåt) är mindre materialkrävande än väggar med två parallella kanter.

I närvaro av en baksida som lutar bort från återfyllningen inkluderar stödmurens arbete den jordmassa som ligger ovanför denna yta. I väggar med två ytor som lutar mot återfyllningen minskar intensiteten av markens horisontella tryck, men konstruktionen av väggar i en sådan sektion är svårare. Väggar med en avtrappad yta används främst vid konstruktion av massiva väggar från prefabricerade betongblock.

3.4. I industriell och civil konstruktion används som regel tunnväggiga stödmurar av hörntyp:

konsol (fig. 2, a),

med ankarstänger (fig. 2,.b),

strävpelare (fig. 2, b).

Notera. Andra typer av stödmurar (cell, spont, snäckor, etc.) beaktas inte i denna guide.

3.5. Enligt tillverkningsmetoden kan tunnväggiga stödmurar vara monolitiska, prefabricerade och prefabricerade monolitiska.

3.6. Tunnväggiga fribärande väggar av hörntyp består av front- och grundplattor som är stelt förbundna med varandra. I prefabricerade väggar tillverkas front- och grundplattor av prefabricerade element. I prefabricerad-monolitisk - den främre plattan är prefabricerad, och grunden är monolitisk.

I monolitiska stödmurar säkerställs styvheten hos nodgränssnittet mellan front- och grundplattorna genom lämpligt arrangemang av förstärkningen.

I prefabricerade och prefabricerade monolitiska stödmurar säkerställs styvheten hos gränssnittet genom anordningen av en slitsad spår (Fig. 3, a) eller ögla (Fig. 3, b) fog.

3.7. I prefabricerade monolitiska tunnväggiga stödmurar är den främre plattan prefabricerad och grundplattan (som inte kräver ställningar och komplex formsättning) är monolitisk.

Prefabricerade monolitiska stödmurar görs i fallet när dimensionerna på den prefabricerade grundplattan är otillräckliga, och en extra monolitisk ankarplatta är fäst vid den (fig. 4).

3.8. Tunnväggiga stödmurar med ankarstänger består av främre och grundplattor förbundna med flexibla stålsvavelstänger (stag), som skapar ytterligare stöd i plattorna, vilket underlättar deras arbete. Gränssnittet mellan front- och grundplåtarna kan vara gångjärnsförsedda eller styva.

3.9. Tunnväggiga stödmurar består av tre element: frontplatta, styv stödplatta och grundplatta. I detta fall överförs belastningen från frontplattan delvis eller helt till stödbenet.

CENTRAL FORSKNING

OCH DESIGN OCH EXPERIMENTELLA INSTITUT FÖR INDUSTRIBYGGNADER OCH KONSTRUKTIONER (TsNIIpromzdaniy) i Sovjetunionens statsbyggnadskommitté

REFERENSHJÄLP

till SNiP 2.09.03-85

Stödmursdesign

och källarväggar

Utvecklad för SNiP 2.09.03-85 "Konstruktion av industriföretag". Innehåller huvudbestämmelserna för beräkning och design av stödmurar och källarväggar i industriföretag från monolitisk och prefabricerad betong och armerad betong. Räkneexempel ges.

För ingenjörer och tekniker inom design- och konstruktionsorganisationer.

FÖRORD

Manualen sammanställdes för SNiP 2.09.03-85 "Konstruktioner av industriföretag" och innehåller huvudbestämmelserna för beräkning och design av stödmurar och källarväggar hos industriföretag från monolitisk, prefabricerad betong och armerad betong med beräkningsexempel och nödvändiga tabellvärden för koefficienterna som underlättar beräkningen.

I processen med att förbereda handboken förtydligades vissa beräkningsförutsättningar för SNiP 2.09.03-85, inklusive att ta hänsyn till krafterna från jordsammanhållning, bestämma lutningen för kollapsprismats glidplan, som är tänkta att återspeglas i tillägg till den angivna SNiP.

Manualen utvecklades av Central Research Institute of Industrial Buildings of the Gosstroy of the USSR (kandidater för tekniska vetenskaper A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, ingenjörer I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. JI. Kuzina) med deltagande av NIIOSP dem. N. M. Gersevanova från Sovjetunionens statliga konstruktionskommitté (doktor i tekniska vetenskaper E. A. Sorochan, kandidater för tekniska vetenskaper A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Grundprojekt (ingenjörer V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinovich, Kyivt V. Kolovine (Kolovinz, Kolovine, Kolovine, Kolovine). A. N. Sytnik, N. I. Solovyova).

1. ALLMÄNNA INSTRUKTIONER

1.1. Denna handbok sammanställdes till SNiP 2.09.03-85 "Konstruktioner av industriföretag" och gäller utformningen av:

stödmurar som är uppförda på naturlig grund och belägna på territorier för industriföretag, städer, städer, tillfart och järnvägar och vägar på plats;

industrikällare, både fristående och inbyggda.

1.2. Manualen gäller inte utformning av stödmurar på huvudvägar, hydrauliska konstruktioner, stödmurar för speciella ändamål (skredskydd, skredskydd etc.), samt utformning av stödmurar avsedda för byggande i speciella syften förhållanden (på permafrost, svällning, sättningar, på underminerade territorier, etc.).

1.3. Utformningen av stödmurar och källarväggar bör utföras på basis av:

översiktsplanritningar (horisontell och vertikal layout);

rapport om tekniska och geologiska undersökningar;

teknisk uppgift innehållande data om laster och vid behov särskilda krav på den konstruerade konstruktionen, till exempel krav på begränsning av deformationer m.m.

1.4. Utformningen av stödmurar och källare bör fastställas på grundval av en jämförelse av alternativ, baserat på den tekniska och ekonomiska genomförbarheten av deras användning under specifika konstruktionsförhållanden, med hänsyn tagen till den maximala minskningen av materialförbrukning, arbetsintensitet och byggkostnad, samt att ta hänsyn till strukturernas driftsförhållanden.

1.5. Stödmurar byggda i bosättningar bör utformas med hänsyn till de arkitektoniska egenskaperna hos dessa bosättningar.

1.6. Vid utformning av stödmurar och källare bör strukturella scheman antas som ger den nödvändiga styrkan, stabiliteten och rumsliga oföränderligheten av strukturen som helhet, såväl som dess individuella element i alla stadier av konstruktion och drift.

1.7. Delar av prefabricerade strukturer måste uppfylla villkoren för deras industriella produktion på specialiserade företag.

Det är tillrådligt att förstora elementen i prefabricerade strukturer, så långt monteringsmekanismernas bärförmåga, såväl som tillverknings- och transportförhållandena tillåter.

1.8. För monolitiska armerade betongkonstruktioner bör enhetliga formsättningar och övergripande dimensioner tillhandahållas, vilket möjliggör användning av standardförstärkningsprodukter och lagerform.

1.9. I prefabricerade konstruktioner av stödmurar och källare måste nodernas strukturer och anslutningen av elementen säkerställa tillförlitlig kraftöverföring, hållfastheten hos elementen i själva fogzonen, såväl som anslutningen av den extra lagda betongen i fog med konstruktionens betong.

1.10. Utformningen av stödmurar och källare i närvaro av en aggressiv miljö bör utföras med hänsyn till de ytterligare kraven i SNiP 3.04.03-85 "Skydd av byggnadskonstruktioner och strukturer från korrosion".

1.11. Utformningen av åtgärder för att skydda armerade betongkonstruktioner från elektrokorrosion bör utföras med hänsyn till kraven i de relevanta regulatoriska dokumenten.

1.12. Vid utformning av stödmurar och källare bör som regel enhetliga standardstrukturer användas.

Utformningen av individuella strukturer av stödmurar och källare är tillåten i de fall där värdena för parametrar och belastningar för deras design inte motsvarar de värden som accepteras för standardstrukturer, eller när användningen av standardstrukturer är omöjlig, baserat på om lokala byggförhållanden.

1.13. Denna handbok behandlar stödmurar och källarväggar fyllda med homogen jord.

2. STRUKTURMATERIAL

2.1. Beroende på den antagna designlösningen kan stödmurar byggas av armerad betong, betong, bråtebetong och murverk.

2.2. Valet av konstruktionsmaterial bestäms av tekniska och ekonomiska överväganden, hållbarhetskrav, arbetsförhållanden, tillgången på lokala byggmaterial och mekanisering.

2.3. För betong- och armerade betongkonstruktioner rekommenderas att använda betong med en tryckhållfasthet av minst klass B 15.

2.4. För konstruktioner som utsätts för alternerande frysning och upptining, måste konstruktionen specificera betongens kvalitet för frostbeständighet och vattenbeständighet. Konstruktionsgraden för betong ställs in beroende på temperaturregimen som uppstår under driften av konstruktionen och värdena för de beräknade vintertemperaturerna för utomhusluften i byggområdet och tas i enlighet med tabell. ett.

bord 1

______________

* För tung och finkornig betong är frostbeständighetsgraderna inte standardiserade;

** För tung, finkornig och lätt betong är frostbeständighetsgraderna inte standardiserade.

Notera. Den beräknade vintertemperaturen för uteluften tas som medellufttemperaturen för den kallaste femdagarsperioden i byggområdet.

2.5. Förspända armerade betongkonstruktioner bör utformas huvudsakligen från klass B 20 betong; Vid 25; B 30 och B 35. Betong av klass B 3.5 och B5 bör användas för betongberedning.

2.6. Kraven på bråtebetong vad gäller hållfasthet och frostbeständighet är desamma som för betong- och armerade betongkonstruktioner.

2.7. För armering av armerade betongkonstruktioner gjorda utan förspänning bör varmvalsat stångstål med periodisk profil av klass A-III och A-II användas. För montering (fördelnings)beslag är det tillåtet att använda varmvalsade beslag av klass A-I eller vanlig slät armeringstråd av klass B-I.

När den konstruktionsmässiga vintertemperaturen är under minus 30°C är armeringsstål av klass A-II klass VSt5ps2 inte tillåtet att användas.

2.8. Som förspänd armering av förspända armerade betongelement bör i huvudsak värmeförstärkt armering av At-VI och At-V klasserna användas.

Det är även tillåtet att använda varmvalsade armeringsjärn av klass A-V, A-VI och termiskt härdat armeringsjärn av klass At-IV.

När den beräknade vintertemperaturen är under minus 30°C används inte armeringsstål av klass A-IV klass 80C.

2.9. Ankarstänger och inbäddade element bör vara gjorda av valsat bandstål av klass S-38/23 (GOST 380-88) klass VSt3kp2 vid designvintertemperaturer ner till minus 30°C inklusive och klass VSt3psb vid designtemperaturer från minus 30°C till minus 40°C MED. För ankarstänger rekommenderas även stål S-52/40 klass 10G2S1 vid en designad vintertemperatur på upp till minus 40°C inklusive. Tjockleken på bandstålet måste vara minst 6 mm.

Det är även möjligt att använda armeringsstål av klass A-III för ankarstänger.

2.10. I prefabricerade konstruktionselement av armerad betong och betong ska monterings- (lyft)öglor vara gjorda av klass A-I klass VSt3sp2 och VSt3ps2 armeringsstål eller klass AC-II klass 10GT stål.

När den designerade vintertemperaturen är under minus 40°C är det inte tillåtet att använda VSt3ps2 stål för gångjärn.

3. TYPER AV STÖTVÄGAR

3.1. Enligt den konstruktiva lösningen är stödmurar uppdelade i massiva och tunnväggiga.

I massiva stödmurar säkerställs deras motstånd mot skjuvning och vältning när de utsätts för horisontellt marktryck huvudsakligen av väggens egen vikt.

I tunnväggiga stödmurar säkerställs deras stabilitet av väggens egen vikt och vikten av jorden som är involverad i väggkonstruktionens arbete.

I regel är massiva stödmurar mer materialintensiva och mer arbetskrävande att uppföra än tunnväggiga, och kan användas med en lämplig förstudie (till exempel när de är byggda av lokala material, frånvaron av prefabricerade betong etc.).

3.2. Massiva stödmurar skiljer sig från varandra i formen av den tvärgående profilen och materialet (betong, bråtebetong, etc.) (Fig. 1).

Ris. 1. Massiva stödmurar

a - in- monolitisk; d - e- blockera

Ris. 2. Tunnväggiga stödmurar

a- hörnkonsol; b- hörnankare;

i- strävpelare

Ris. 3. Parning av prefabricerade front- och grundplattor

a- genom att använda ett spår med spår; b- med hjälp av en öglefog;

1 - frontplatta; 2 - basplatta; 3 - cement-sandbruk; 4 - ingjutning av betong

Ris. 4. Konstruktion av en stödmur med en universell väggpanel

1 - universell väggpanel (UPS); 2 - monolitisk del av sulan

3.3. I industriell och civil konstruktion används som regel tunnväggiga stödmurar av hörntypen, som visas i fig. 2.

Notera. Andra typer av stödmurar (cellulära, spont, snäckor, etc.) beaktas inte i denna manual.

3.4. Enligt tillverkningsmetoden kan tunnväggiga stödmurar vara monolitiska, prefabricerade och prefabricerade monolitiska.

3.5. Tunnväggiga fribärande väggar av hörntyp består av front- och grundplattor som är stelt förbundna med varandra.

I prefabricerade konstruktioner är front- och grundplattorna gjorda av prefabricerade element. I prefabricerade monolitiska strukturer är den främre plattan prefabricerad och grundplattan är monolitisk.

I monolitiska stödväggar säkerställs styvheten hos nodövergången mellan de främre och grundplattorna genom den lämpliga placeringen av förstärkningen, och styvheten hos anslutningen i prefabricerade stödväggar säkerställs av anordningen med ett slitsat spår (Fig. 3) , a) eller öglefog (fig. 3, 6 ).

3.6. Tunnväggiga stödmurar med ankarstänger består av främre och grundplattor förbundna med ankarstänger (band), som skapar ytterligare stöd i plattorna, vilket underlättar deras arbete.

Gränssnittet mellan front- och grundplåtarna kan vara gångjärnsförsedda eller styva.

3.7. Stödmurar består av en omslutande frontplatta, en stöttning och en grundplatta. I det här fallet överförs jordbelastningen från frontplattan delvis eller helt till stöttan.

3.8. Vid utformning av stödmurar från enhetliga väggskivor (UPS) är en del av grundplattan gjord av platsgjuten betong med svetsfog för topparmeringen och överlappsfog för bottenarmeringen (Fig. 4).

4. LAYOUT AV KÄLLARE

4.1. Källare bör som regel utformas som enplan. Enligt tekniska krav är källare med tekniskt golv för kabeldragning tillåtna.

Vid behov tillåts källare med ett stort antal kabelgolv.

4.2. I enkelspannkällare bör den nominella storleken på spännvidden som regel tas till 6 m; ett spännvidd på 7,5 m tillåts, om detta beror på tekniska krav.

Källare med flera spann bör utformas som regel med ett rutnät av kolonier 6x6 och 6x9 m.

Källarens höjd från golvet till botten av ribborna på golvplattorna måste vara en multipel av 0,6 m, men inte mindre än 3 m.

Höjden på det tekniska golvet för kabelfördelning i solbrända områden bör tas till minst 2,4 m.

Höjden på gångarna i källarna (rena) bör ställas in på minst 2 m.

4.3. Källare är av två typer: fristående och kombinerade med byggnadskonstruktioner.

Enade scheman för fristående källare ges i tabell. 2.

4.4. Källarkonstruktioner (tak, väggar, pelare) rekommenderas att vara gjorda av prefabricerade betongelement.

4.5. Som regel är det inte nödvändigt att placera solbränna märken i påverkanszonerna på golvet i verkstaden av tillfälliga belastningar med en intensitet på mer än 100 kPa (10 tf / m 2).

4.6. Utrymningsutgångar från källare och rum i kategori C, D och D, trappor från tan till dessa rum, brandsäkerhetskrav för kategori B-källare eller lager av brännbart material samt brandsäkra material i brännbara förpackningar bör tillhandahållas i enlighet med SNiP 2.09.02-85 ”Industribyggnad”.

4.7. Kabelkällare och kabelgolv i källare bör delas upp med hjälp av brandväggar i fack med en volym på högst 3000 m 3, samtidigt som det tillhandahålls volymetrisk brandsläckningsutrustning.

4.8. Från varje fack i källaren, kabelkällaren eller kabelgolvet i källaren ska det finnas minst två utgångar som ska placeras på olika sidor av rummet.

Utgångarna bör placeras så att längden på återvändsgränden är mindre än 25 m. Längden på vägen för servicepersonal från den mest avlägsna platsen till närmaste utgång bör inte överstiga 75 m.

Den andra utgången är tillåten att tillhandahållas genom det intilliggande rummet (källare, källarvåning, tunnel) beläget på samma nivå (våning) av kategori C, D och E. Vid utgång till kategori C-rum, den totala längden av evakueringsvägen bör inte överstiga 75 m.

4.9. Utgångsdörrar från kabelkällare (kabelgolv i källare) och mellan fack ska vara brandsäkra, öppna i riktning mot närmaste utgång och ha självstängande anordningar.

Dörrportar måste tätas.

Tabell 2

Noteringar: 1. Pelarnas stigning i längdriktningen med en tillfällig belastning på verkstadens golv upp till 100 kPa (10 tf / m 2) 6 och 9 m, med en spänning på mer än 100 kPa (10 tf/m 2) - 6 m.

2. Storlek c antas vara 0,375 m.

4.10. Utrymning från oljekällare och kabelgolv i källare bör ske genom separata trappor med direkt tillgång till utsidan. Det är tillåtet att använda en gemensam trappa som leder till våningsplanen ovan, medan det för källarna bör anordnas en separat utgång från trappan i nivå med första våningen till utsidan, separerad från resten av trappan till höjden av en våning vid en tom brandvägg med en brandmotståndsgräns på minst 1 timme.

Om det inte är möjligt att anordna utgångar direkt till utsidan är det tillåtet att anordna dem i rum i kategori D och D, med hänsyn tagen till kraven i punkt 4.6.

4.11. I oljekällare, oavsett yta och i kabelkällare med en volym över 100 m 3, är det nödvändigt att tillhandahålla automatiska brandsläckningsinstallationer. I kabelkällare av mindre volym bör det finnas ett automatiskt brandlarm. Kabelkällare för kraftanläggningar (NPP, CHP, SDPP, TPP, HPP, etc.) bör utrustas med automatiska brandsläckningsinstallationer, oavsett område.

4.12. Det är tillåtet att tillhandahålla fristående envåningspumpstationer (eller fack) av kategori A, B och C, begravda under de planerade markhöjderna med mer än 1 m, med en yta på högst 400 m 2.

Dessa rum bör innehålla:

en nödutgång genom ett trapphus, isolerat från lokalerna, med en golvyta på högst 54 m2;

två nödutgångar placerade på motsatta sidor av lokalen, med en golvyta på mer än 54 m 2 . Den andra utgången är tillåten av en vertikal trappa belägen i ett schakt isolerat från rum i kategori A, B och C.

4.13. Anordning av trösklar vid utgångar från källare och skillnader i golvnivå är inte tillåten, med undantag för oljekällare, där 300 mm höga trösklar med trappsteg eller ramper bör anordnas vid utgångarna.

5. MARKTRYCK

5.1. Värdena för egenskaperna hos jordar med naturlig (ostörd) sammansättning bör som regel fastställas på grundval av deras direkta testning under fält- eller laboratorieförhållanden och statistisk bearbetning av testresultat i enlighet med GOST 20522-75.

Markegenskaper värden:

normativ - g n , j n och med n;.

för beräkningar av grundkonstruktioner för den första gruppen av gränstillstånd - g I, j I och c I;

samma sak för den andra gruppen av gränstillstånd - g II, j II och c II.

5.2. I avsaknad av direkta tester av jorden är det tillåtet att ta standardvärdena för specifik vidhäftning med, inre friktionsvinkel j och deformationsmodul E enligt tabellen 1-3 app. 5 i denna handbok, och de normativa värdena för markens specifika vikt g n lika med 18 kN / m 3 (1,8 tf / m 3).

De beräknade värdena för egenskaperna hos den ostörda jorden i detta fall tas enligt följande:

g I \u003d 1,05 g n; g II \u003d g n; j I = j n g j; jII = jn; med Jag= med n/1,5; c II = med n

där g j - tillförlitlighetskoefficienten för jorden, tas lika med 1,1 för sandig och 1,15 för dammig lerjord.

5.3. Värdena för egenskaperna hos återfyllningsjord ( g¢, j¢ och med ¢ ), komprimerad i enlighet med regulatoriska dokument med en komprimeringsfaktor k y inte mindre än 0,95 av deras densitet i naturlig sammansättning, är det tillåtet att fastställa enligt egenskaperna hos samma jordar i naturlig förekomst. Förhållandena mellan egenskaperna hos återfyllningsjordar och jordar med naturlig sammansättning är som följer:

g¢ II \u003d 0,95 g I; j¢I = 0,9 jI; med¢ Jag = 0,5med I, men inte mer än 7 kPa (0,7 tf / m 2);

g¢ II \u003d 0,95 g II; j¢ II \u003d 0,9 j II ; med¢ II = 0,5 c¢II , men inte mer än 10 kPa (1 tf/m 2).

Notera. För konstruktioner med ett läggningsdjup på 3 m eller mindre gäller gränsvärdena för återfyllningsjordens specifika sammanhållning med ¢ I, bör inte tas mer än 5 kPa (0,5 tf / m 2), och med ¢ II inte mer än 7 kPa (0,7 tf / m 2). För strukturer som är mindre än 1,5 m höga med ¢ Jag borde tas lika med noll.

5.4. Lastsäkerhetsfaktorerg jag vid beräkning för den första gruppen av gränstillstånd bör de tas enligt tabell. 3, och vid beräkning för den andra gruppen - lika med en.

Tabell 3

5.5. Intensiteten av det horisontella aktiva marktrycket från dess egen vikt R g, på ett djup på(Fig. 5, a) bör bestämmas av formeln

P g=[ gg f h l - med (K 1 + K 2)] å/h, (1)

var K 1- koefficient som tar hänsyn till jordens sammanhållning längs det glidande planet för kollapsprismat lutande i en vinkel q 0 till vertikalen K 2- samma, på ett plan som lutar i en vinkel mot vertikalen.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + e); (2)

K2= l + tg e , (3)

där e - lutningsvinkeln för designplanet mot vertikalen; - samma, återfyllningsytan mot horisonten; q 0 - samma, glidande plan till vertikalen; l - koefficient för horisontellt marktryck. I avsaknad av vidhäftning av jorden till väggen K2 = 0.

5.6. Koefficienten för horisontellt marktryck bestäms av formeln

, (4)

var d - friktionsvinkeln för jorden i kontakt med det beräknade planet (för en slät vägg d = 0, grov d = 0,5 j, stegvis d = j).

Koefficientvärden l ges i bilagan. 2.

Ris. 5. Jordtrycksdiagram

a- från sin egen vikt och vattentryck; b - från en kontinuerlig jämnt fördelad last; i- från en fast last; G- från bandlast

5.7. Glidplanets lutningsvinkel mot vertikalen q 0 bestäms av formeln

tg q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

där h = cos (e - r )/ .

5.8. Med horisontell återfyllningsyta r = 0, vertikal vägg e =0 och frånvaron av friktion och vidhäftning mot väggen d = 0, K 2= 0 lateral jordtryckskoefficient l , intensitetskoefficient för vidhäftningskrafter K 1 och lutningsvinkeln för glidplanet q0 bestäms av formlerna:

(6)

För r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 värde för glidplanets lutningsvinkel mot vertikalen q 0 bestäms utifrån villkoret

tg q 0 = (cos j - )/sin j . (7)

5.9. Intensitet av ytterligare horisontellt marktryck på grund av närvaron av grundvatten P w, kPa, på avstånd w, från den övre grundvattennivån (fig. 5, a) bestäms av formeln

Pw = y w{10 - l[g -16,5/(1+ e)]) g f , (8)

var e- jordporositet; g f- lastsäkerhetsfaktor tas lika med 1,1.

5.10. Intensiteten hos markens horisontella tryck från en jämnt fördelad belastning q placerad på ytan av kollapsprismat bör bestämmas av formlerna:

med en kontinuerlig och fast placering av lasten (fig. 5, före Kristus)

Р q = q g f l; (nio)

med ett listarrangemang av lasten (fig. 5, G)

P q = q g f l /( 1 + 2 tg q 0 vid a/b 0). (10)

Avstånd från återfyllningens jordyta till början av diagrammet över intensiteten av marktrycket från lasten vid a, bestäms av uttrycket vid a = a/(tg qo +tg e).

Längden på diagrammet över intensiteten av marktrycket i höjd b vid en fast belastning (se fig. 5, i) tas lika med b=h- ya.

Med bandbelastning (se bild 5, G) längden på tryckdiagrammet i höjdled yb =(b 0 + 2tg q0 y a)/(tg e + solbränna q 0), men inte mer än värdet b £ h - y a.

5.11. Levande laster från mobil transport bör tas i enlighet med SNiP 2.05.03-84 "Bror och rör" i form av last SC - från rullande järnvägsmateriel, AK - från motorfordon PK-80 - från hjullast, NG -60 - från spårlast.

Anmärkningar: 1. SC - villkorlig ekvivalent jämnt fördelad standardlast från järnvägsmateriel per 1 m spår, vars bredd antas vara 2,7 m (längs sliprarnas längd).

2. LK - standardlast från fordon i form av två körfält.

3. NK-80 - standardlast, bestående av ett fordon med hjul som väger 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - standardlast, bestående av ett bandfordon som väger 588 kN (60 tf).

5.12. Mobiltrafikbelastningar (Fig. 6) reduceras till en ekvivalent jämnt fördelad bandbelastning med följande indata:

för SC - b 0 = 2,7 m, och belastningens intensitet q== 76 kPa vid botten av sliprarna;

för AK - b 0 = 2,5 m, och belastningens intensitet, kPa,

q = Till (10,85 + y a tg q 0)/(0,85 + y a tg q 0 ) 2,55, (11)

var Till= 1,1 - för huvudvägar; Till= 8 - för interna ekonomiska vägar.

Ris. 6. System för att föra laster från mobil transport till motsvarande bandlast

för NK-80 - b 0 = 3,5 m, och belastningens intensitet, kPa,

q = 112/(1,9 + y a tg q0); (12)

för NG-60 - b 0 = 3,3 m, och belastningsintensitet, kPa,

q = 90/(2,5 + y a tg q0). (tretton)

5.13. Den normativa vertikala belastningen från den rullande materielen på industriföretagens vägar, där förflyttning av fordon med särskilt stor bärförmåga föreskrivs och som inte är föremål för restriktioner för vikten och övergripande parametrar för allmänna fordon, bör beaktas i form av kolumner av tvåaxliga fordon AB med parametrarna som anges i tabell. 4.

5.14. I frånvaro av specifika belastningar på kollapsprismats yta bör en villkorad standard jämnt fördelad belastning med en intensitet på 9,81 kPa (1 tf / m 2) tas.

5.15. Den dynamiska koefficienten från den rullande materielen för järnvägar och vägtransporter bör tas lika med en.

Tabell 4